高频感应加热对表面淬火的影响

高频感应加热（HFIH） 由碳钢表面硬化处理产生大幅度增加，它的抗应力腐蚀 [1，2]。这种增加的幅度取决于表面硬化，强度试样核心，深度和其他因素的影响进行了研究在这次调查。

表面硬化的影响

表面硬化钢40Kh 标本是做
通过加热他们不断和逐步在单线圈
电感的高频感应设置 LGPZ 60 (频率 = 200-300 kc
额定功率 = 60 千瓦)。初始结构状态的标本
各不相同： 有些有 (生产的 pearlito 铁素体结构
退火） 而有的则包括马氏体、 永平或 sotbite
（由淬火 880 标本制作 ~ 和回火
他们为 2 小时在 180、 850 或 800 ~ 分别)。的
表面硬化层的深度是 0.8，在马氏体 1.8 m m
标本，标本组成的 1.2 和 1.8 毫米
永平、 1.4 和 1.8 m m 在与标本
sorbitic 结构。表面硬化的深度是统一
在径向和轴向的方向。后表面硬化，
标本钢化玻璃 (2 hr 在 180 ~ 和地面到
a 类 8 表面光洁度。硬度的表面硬化层
是 HRC = 55-57 ；与硬度的变化
从试样表面之间的距离，如图 1 所示。
圆柱形试样进行了应力腐蚀测试
(20 毫米径)在张力中 20 %i12so4 溶液中强调
在室温条件下。
结果表明，耐应力腐蚀性能
钢与平铺初始 pearlito 铁素体结构后大幅提高后表面硬化比普通淬火
(图 2，曲线 1，4，5，G)。
增加表面硬化深度从 0.8 到 2。5 毫米生产条件静态增加了 dight
腐蚀疲劳极限 (狂喜应力）。钢的初始 pearlito 铁素体结构的优化表面硬化深度为 1.8 m m。由难 （与 pearlito 铁素体） 的核心与标本的表面硬化处理产生条件的静态腐蚀疲劳极限有较大增加。所以表面硬化由 HFIH 制作条件的静态腐蚀疲劳极限的标本，起初马氏体，增加了 2.5-2.8 troostitic 或 sorbitic 结构 （见图 2），正在 0.6、 1.2 和 1.4 m m、 分别优化表面硬化深度。
虽然后表面硬化的钢的应力腐蚀抵抗通常高于普通 quenchhardening 后，后者的待遇跟回火在 550 ~ C 确保较高的抗应力腐蚀
(图。。q).因此，可作为改善应力腐蚀手段建议由 tlFItt 的表面硬化
电阻的要求较高的表面硬度的条件下工作的零件。
数据绘制的不同结构表面硬化到相同的深度曲线 2 图 3） 或标本
平铺最佳深度为一个给定的结构 （图 3，曲线显示，这两个案件的最大值的条件
静态腐蚀疲劳极限后表面硬化由 ttFItt 录得 troostitic 结构用钢和
pearlito 铁素体结构与标本为最低。
鉴于表面硬化处理的应力腐蚀电阻的差异是钢的在材料的结构和金属表面层中产生的残余应力的严重程度的差异与关联
(图 4) ~ 表面硬化的标本与初始的 pearlito ferritie，HFIH troostitic 或马氏体结构产生表面层组成的两个区 (I、 II) 拥有不同硬度 （图 1） 和结构。

图 2。应力腐蚀的钢 40Kh 标本后以下的曲线
热处理： 1、 2、 18） 普通淬火后的回火
180、 850，和 550 ~ 分别为何 ；3，4） 表面硬化钢的
pearlito 铁素体结构中通过 HFIH 向深度为 0.8 ram、 曲线 8 和 4
有关标本与一个和几个表面的裂纹、 分别为何 ；5，
6） 表面硬化钢的 HFIH 到 pearlito 铁素体结构
深度 2.5 和 1.8 m m、 分别为何 ；7、 10） 表面硬化钢
sorbitic 与结构到深度为 1.8 和 1.4 m m、 分别为何 ；8、 11）
表面硬化钢的马氏体结构到 1.8 的深度和
0.6 m m、 分别为何 ；9、 12） 表面硬化钢的 troostitic
结构的 1.8 及 1.2 m m，深度分别。

后表面的特点是具有初始的 pearlito 铁素体结构的钢的表面层的微观结构
硬化高度分散的马氏体结构和硬度高 （图 1，曲线 1，5） ；某些减少
在区域中观察到的硬度二，归因于较大的晶粒尺寸。
在具有初始的 troostitic 结构的标本，表面硬化导致表面层的形成
组成的针状马氏体与增加的永平内容和结果，有稍低的硬度
（图 1，4，曲线一区） ；此区域将逐渐变为细分散与高硬度马氏体
（图 1，4，曲线区二）。
表面硬化的标本与初始的马氏体结构产生表面层，包括细
分散的马氏体改更粗晶马氏体与小永平地区 ；最大的硬度
注意到在区域中我 （图 1，曲线 2）。
* 残余轴向应力测定是通过测量的标本的连续应变
表面层被溶解 [3]。

图 4。由 HFIH 的表面硬化处理后的残余应力分布
具有深度的 0.8 和 1.8 pearlito ferritie 结构的钢样品
mm （曲线 1 和 4，分别)，sorbitic 结构的深度
l.4 毫米 （曲线 2），和与马氏体结构向深度为 0.6 m m
（曲线 8）。
表面淬火钢样品与各种初始结构快速 HFIH 等，在每种情况下处于领先地位
完善的晶体结构和显微硬度增加。因此，残余压应力
生产的金属表面层 ；其范围和分布上取决于表面的深度硬化，加热和冷却率，改变特定金属卷和其他因素。

图 8。外观的断裂表面的表面硬化 specmens
钢 40Kh 以下初始结构： a、 b） pearlitoferritic ；
c） troostitic ；d） 马氏体。
钢的初始 pearlito 铁素体结构表面硬化标本时应力腐蚀测试，
许多密切位于的裂缝形成的表面 ；由于这些裂缝产生的 self-relieving 影响 [5]
在有条件的静态腐蚀疲劳极限比单一的裂纹 * （图 2，所产生的小减少
曲线 8，4）。
这些标本的断裂面清楚地分为两个区域： 区域传播的腐蚀
通过表面硬化层和区标本核心 (图 8a) 最终骨折的裂缝。在孤立
脆性断裂了的案件发生的原因同时繁殖的几个裂缝，致使梯形
断裂面是生产 (图 5b)。
在与初始的 sorbitic、 troostitic (图 5 c) 和 martensitie (图 8 d） 结构，表面硬化标本
骨折发生沿路径的第一个裂缝形成 ；金相检验表明没有其他
这种标本中的裂缝。
* 通过绘画与电木清漆的标本计部分，确保了单裂缝的形成和
然后进行循环切开清漆涂层上公开的试样表面非常狭窄的频段。

引用
1.V.T.Stepurenko，腐蚀和耐应力腐蚀性能的钢圣 45 [俄语]
Izd。苏联，L'vov，1958年。
2.（一） 瓦西连科 et al FKhMM [苏联材料科学]、 没有 2、 227、 1966年。
3.简历 Karpenko 和高炉里亚博夫，et aL，FKhMM [苏联材料科学]，没有我 1966年。
4.G.v.贝尔 Karpenko，[俄罗斯]，在腐蚀性介质中钢的强度马什吉兹，1963年。
1967 年 9 月 20 日物理研究所和力学、 为 UkrSSR，L'vov