パイプ内の誘導加熱熱処理

電気溶接パイプ外径 16 102 ミリメートル溶け出すから作られたの
鋼のオーステ ナイト系のクラスでアルゴン アーク溶接 mill(AAW) をした後は現時点では次の方法で作業なしの保護大気電気的伝達型ローラー炉熱処理: 暖房 I050 I070 ° C、4-5 分を持って
空気中を冷却します。この政権は、溶接の次の機械的性質を生成して
GOST 11068 81 に対応するベース金属: ot g 560 N/mm 2。65 〜 36 ％。
電動ローラー炉での熱処理には次の欠点があります。延長
粒成長と同様の酸化と同様に高温でのパイプの暖房、
金属は、順番に、長期のエッチングと消費、エッチングの拡大が必要です。
パイプの化学処理中のソリューションです。電気のストーブのヒーターがある、
炉をシャットして毎月修理のためダウンする必要があります結果の短い生活です。、
これらの炉の heating.up によって引き起こされる高特定の電力が必要です。
炉の炉を停止中にアイドリングのだけでなく修理後。
かなりの程度は高速の誘導によってこれらの欠点除去ことができます。
溶接機ライン熱処理炉内のではなくパイプ内暖房。、
誘導加熱熱処理のパラメーターの結果に基づいて決定しました。
18 〜 43 ミリメートルの直径とパイプの調査で、壁の厚さは、1.5 のと
鋼 10KhI8NIOT と 12KhI8NIOT 実験機で 360 ミリメートルの長さ。、
このマシンのパワーです I00 kW、周波数 8 kHz。
短いパイプ インダクタ I000 1250 ℃ 間隔が速度で 50 ℃ で加熱されました。
60 °/秒。各温度で調査されている 5-60 秒の開催とすぐに導入されました。
パイプは水で冷却されました。標本管の短い長さから金属製
実施 investigationswere と母材と溶接部の機械的性質
決定しました。図 1 に示しています 〜 5 溶接継手が増加する温度内
I180 I190 ° C では実質的にこれ以上変更とすぐの 1000年-1150 ℃ 温度範囲します。
1200 ℃ 以上は秋を開始します。金属組織解析の場合を示した
II00 1200 ° C の一定温度で長期保有の不在を急速加熱
マークの粒成長、および溶接ゾーン 'ベース金属' で認められなかった。温
1200 ℃ 以上、穀物第 8 の初期条件から第 6 に増加します。
誘導から最終的な温度で増加保有期間と加熱中に
5 に 30 秒 〜 5 が増加し、それを保持をさらに低減しながらの中に落ちるを開始します。
しかし、すべてのケースでは、~ 5 GOST 11068 81 によって必要なよりもかなり高いです。に
誘導中に 〜 5 の必要の発熱が言うことができるこの基礎に達する
5 秒の最小保持では。
1200 ℃ 以上の温度で究極の強さに近づくことは、また、図を示しています
許容される最小値。我々 の調査に基づいて、次
政権の暖房用のミルが選択されました: 温度 I130 I190 ° C、最大の可能な保持
時間は、工場の設備 (4-5 秒） の位置を考慮に選ばれたと
冷却水を噴霧していた。
コンピューターに、広告「10-60 と"ユニットとキャリブレーション最初部分の間 20 ″
長さは約 1200 mm にギャップがある工場はインダクタ、スプレーと
ガイドに配置されます。
広告"20 ″ 機へのモスクワ パイプ作品に調査を行った
[私]. 電源インダクタに大量の誘導システムからだった
誘導装置 I34-200/8 200 供給 kW、800 kHz の周波数で。40 102 Mm 口径管インダクタ 93、ii0 の内径で生産されたの 120 と 135 ミリメートル
5 8 巻線を持つ。デバイスの長さの合計は、1040 mm です。パイプからの噴霧器
それは測定の長さに切られるとすぐに校正工場を入力します。測定管
57 × 3。76 × 2。89 x 3;102 × 3 mm 熱処理工場ライン内であった。彼らがいた
10KhI8NIOT 鋼から作られました。インダクタ出口管の温度で測定しました。
放射温度計テラ 50 ポテンショメータ KSP-3 M と組み合わせてを意味します。、
誘導電源の管旅行速度がミル制御機器にお読みください。
金属の酸化の程度は、（前に、エッチング後） を計量によって決定された、
パイプの両端を誘導装置電気ローラーの熱治療後からパイプをカット
炉 OKB-854A。表 1 誘導装置の技術的な特徴を示します。それ
インダクタ コンセントの最大パイプ気温変動 ± 30 ° c. であることを見ることができます。、
精度を指定した温度を保つの変動によって異なります
パイプの速度、ストリップ、長さと同様、安定性の変化
インダクタ電圧。暖房精度内でこれらのパラメーターの効果を決定します
± 30 ° C.撮影にアカウント 1160年 ± これらの数字を 30 ° C 加熱温度として受け入れられました。
誘導装置で処理管の力学的配信特性
表 2 に示します。引張試験は GOST 10006 80 によるとを実施しました。
縦の標本-セグメント ベース金属中の溶接をカットします。それは、することができます。
誘導加熱処理が必要な 65 を得ることができますが見られると ~ t 値
溶接部とベース金属の両方。
配信テストの結果、このタイプの熱処理後、パイプを示した
必要な油圧 6 mpa の曲げにも平坦化により適用に耐える
30 ° のコーン外部の直径の増加に伴い拡大として平均を超えるもの
20% GOST 11068-81 の値を指定します。
パイプの加熱速度 120-190 K/秒の粒度が細かい構造を生成したと
金属の酸化に 0.2 0.22 の削減につながる ％ （質量） に対して 0.5-
0.55% 電気抵抗炉 OKB-854A の熱処理による。
特定の電源消費を主電源から 310 380 kWh です/40 50 ペソであるトン/トン
電炉の。
場合は、パイプを通過校正ミルの正しい調整
誘導加熱処理後のジオメトリ パイプのとはやや異なっているが
前に校正工場で処理されていません。ただし、処理を変更する場合
パイプ熱処理、追加のデバイスでキャリブレーション工場に導入する必要があります。
金属熱処理後の高い可塑性のための線。
インダクタのパイプの加熱その伸長とその結果としての変形を原因します。
大きいより小さいパイプ径である水平軸から。この変形
管延長大きいローラーの速度で増加によって部分的に補償することができます、
校正工場。パイプを中心より正確なローラーによる影響を受けることができます。
ガイドは、インダクタの前で、噴霧器の後ろにマウントします。このようなインストール
ガイドは直径 40 mm のパイプの場合不可欠です。大きなパイプより硬直しているそして考慮パイプ速度と校正の製造所の偏差
パイプの長手方向軸線から 1-2 mm を超えていません。この場合特別なガイドは必要ありません。
T 内の誘導加熱処理を使用する場合彼は工場ライン、必要はありません追加
乗務員。加熱制御システムには自動切断機能が含まれています
溶接工場を停止すると、インダクタ。ただし、場合、溶接工場で操作
不規則性は、溶接プロセス内でが発生しますが、インダクタと噴霧器に切断する必要があります。
提供のプッシュ ボタンによる。これを行わない場合は、インダクタが過熱します。
穴に、溶接領域の数を高め、これらを通じて水
穴に噴霧器とそこに溶接ユニットから溶接プロセスを台無しにします。
これは恒久的な出席溶接機で溶接の制御デスクを呼び出します。
溶接プロセスを完全に自動化システムを設計する必要があります。
溶接部やインダクタとスプレーの自動切断のための品質の監視
溶接プロセスの任意の内訳の場合は。

誘導加熱熱処理ラインへの導入から生じる利益
アルゴンはモスクワ パイプ溶接機の溶接パイプ 75,600 ルーブルであります。
結論
アルゴン アークの行で耐腐食性鋼管の熱処理
溶接工場ベース金属の粒度が細かい構造を生成して溶接、機械を保証
プロパティで指定された GOST 11068 としてパイプの-81:65 〜 36 ％、ot ~ 560 N/mm 2 となります
エッチングの時間と消費削減することが可能の 0.33% による金属の酸化
化学処理と消費電力のソリューションです。

パイプ、パイプ内の誘導加熱熱処理

Tags: HEAT TREATMENT WITH INDUCTION HEATING OF WITHIN PIPES