高周波誘導加熱による表面硬化の影響

高周波誘導加熱(HFIH) による炭素鋼の表面硬化応力腐食 [1, 2] の抵抗のかなりの増加を生成します。この増加の大きさには、表面硬化、供試体のコア強度の深さとその影響力は、この調査で検討した他の要因によって異なります。

表面硬化の影響

鋼の表面硬化40Kh 標本を行った
継続的に、徐々 にシングル コイルを加熱することによって
インダクタ HF 誘導の設定 LGPZ 60 (周波数 = 200 300 kc
電力定格 = 60 KW）。試験体の初期の構造状態
変化: いくつか (によって pearlito フェライト構造を持っていた
いくつかの中の熱処理) マルテン サイト、troostite または sotbite の構成
（880 から標本の焼入れにより生産 〜 焼戻し
それら 2 時間 180、850、または 800 〜 それぞれ)。、
0.8、1.8 mm マルテン サイトの表面硬化層の深さにあった
1.2 と 1.8 mm ので構成される標本の標本
troostite と 1.4 と 1.8 mm 試験体の場合、
sorbitic 構造体。表面硬化深さが均一であった
両方の放射状および軸方向に。硬化表面の後
試験体を鍛えていた （2 時間 180 〜 と地上に
クラス 8 表面仕上げ。表面硬化層の硬度
HRC だった = 55-57。硬度の変化、
試料表面からの距離のようになります。1。
円筒試験片の応力腐食試験を行った
(20 mm 径)20 %i12so4 溶液の緊張で強調
室温で。
その応力腐食抵抗の結果
鋼タイルのイニシャルを pearlito フェライト組織の表面よりも硬化後普通 quenchhardening 後大幅に高いです。
(図 2、曲線 1, 4， 5、G)。
0.8 から表面硬化深さ 2 に増加。、条件付きの静的の dight 増加 5 mm を生成します
腐食疲労限度 （応力-携挙)。初期 pearlito フェライト系構造鋼の最適な表面硬化深さ 1.8 mm です。条件付きの静的腐食疲労限度の増加は、難しく (比 pearlito フェライト系) のコア試料の表面硬化によって生成されます。HFIH による表面硬化、マルテン サイトが最初の標本の条件付きの静的腐食疲労限界の 2.5 2.8 増加生産、troostitic または sorbitic 構造 (図 2 を参照)、0.6、1.2、1.4 mm、それぞれされて最適な表面硬化深さ。
鋼の耐応力腐食性表面硬化後普通 quenchhardening 後は通常よりも高いですが、後者の治療の後で 550 焼戻 〜 C 応力腐食により高い抵抗を保証
(図。。q). その結果、tlFItt による表面硬化応力腐食を改善する手段として推奨されることがあります
高い表面硬度を必要とする条件下で部品の抵抗。
試験片表面硬化 （図 3、曲線 2） 同じ深さまたは異なる構造を持つデータをプロット
与えられた構造 （図 3、曲線を示す両方の条件の最大値の場合の最適な深さをタイルします。
ttFItt による表面硬化鋼 troostitic の構造と記録された後の静的腐食疲労限度と
pearlito フェライト系構造試験体の。
表面硬化処理鋼の応力腐食抵抗の違い、材料の構造と金属表面層の残留応力の大きさの違いに関連付けられています。
(図 4) ～ 表面生産 troostitic またはマルテン サイト構造表面層の 2 つのゾーン (I、II) で構成される、最初の pearlito フェライトによる試験片の HFIH で硬化異なる微小硬さ (図 1) と構造を持ちます。

図 2。鋼の 40Kh 後の試験片の応力腐食曲線
熱処理: 1、2、18) 普通の焼入れ後焼戻しにともなう
180、850, 550 〜 それぞれ。3, 4) の表面硬化鋼
HFIH による pearlito フェライト系構造 0.8 の ram、曲線 8 と 4 の深さに
1 つ、いくつかの表面と標本に関する、それぞれ亀裂します。5、
6） 表面に HFIH による pearlito フェライト系構造鋼の強化、
深さ 2.5、1.8 mm、それぞれ。7、10） 鋼の表面硬化
sorbitic は 1.8 と 1.4 の深さを構造は、mm は、それぞれ。8、11）
表面硬化鋼のマルテン サイトの構造の深さ 1.8 のと
0.6 mm、それぞれ。9, 12)、troostitic 鋼の表面硬化
1.8 および 1.2 mm の深さにはそれぞれ構造体します。

初期 pearlito フェライト系構造鋼の表面層の微細構造表面後特徴です。
高分散マルテン サイト構造と高硬度 (図 1、曲線 1、5)。特定の削減
における微小硬さの II を大きい粒に起因です。
初期 troostitic 構造による場合、表面硬化表面層の形成につながった
針状マルテン サイト相を増加 troostite コンテンツで構成されると、その結果、わずかに低い硬度を持つ
(図 1、4、曲線はゾーンは)。このゾーンは、徐々 に高い硬度を細かく分散マルテン サイトに変更します。
(図 1、曲線 4、ゾーン II)。
表面硬化初期マルテン サイト構造と標本の細かく構成される表面の層を生成します。
分散したマルテン サイト; をより粗く結晶のマルテン サイト相を小さな troostite 地域を変更します。最大の硬度
観察ゾーン内 (図 1、曲線 2）。
* 軸の残留応力の測定連続から供試体のひずみを測定することによって行われていた
表面層は解散 [3] によって削除されました。

図 4。HFIH の表面硬化後の残留応力の分布
pearlito フェライト構造の深さ 0.8 ・ 1.8 の鋼片
(1、4、それぞれカーブ) mm、sorbitic 構造の深さに
l. 4 ミリメートル （曲線 2） とマルテン サイトの構造の深さ 0.6 mm の
（曲線 8）。
すべてのケースで様々 な初期構造鋼試験片の表面硬化中急速な HFIH をリード
微小硬さの増加と結晶構造を改良するは。その結果、残留圧縮応力
金属の表面層で作り出されます。彼らの程度と範囲表面の深さには硬化、加熱・冷却速度、変更特定の金属のボリュームや他の要因によって異なります。

図 8。Specmens 表面硬化の破壊面の外観
次の初期構造をもつ鋼 40Kh の: a, b) pearlitoferritic;
c） troostitic。d) マルテン サイト。
試験片表面硬化鋼初期 pearlito フェライト系構造の応力腐食テストと
多数の密接に位置亀裂が表面に形成されます。これらのひびを生成 self-relieving の影響 [5]
小さい低減条件付きの静的腐食疲労限界、単一亀裂 * (図 2、生産よりも
曲線 8、4）。
これらの試料の破面は明らかに 2 つのゾーンに分かれています：、腐食の伝播のゾーン
表面硬化層と究極の破壊試験体のコア (図 8 a) のゾーンをクラックします。分離
脆性破壊した場合を配置同時伝搬の結果として、いくつかの亀裂の結果として、誤差
破面生成 (図 5 b) だった。
初期の sorbitic、troostitic （図 5 c） と martensitie （図 8 d) 構造の表面硬化の標本の場合
フラクチャ形成最初の亀裂のパスに沿って起こった;その他金属組織の検討も明らかにないです。
この種の標本の亀裂。
* 1 本のクラックの形成試料ゲージ部分ベークライト ニスを塗ることによって確保されたと
試験片表面の非常に狭いバンドを公開するには、ニス ・ コーティングの円形切開をしてください。

参照
1. V. t. Stepurenko、腐食の調査及び応力腐食性鋼聖 45 [ロシア語] で
Izd。ソ連、L'vov、1958年。
2. I. i. ワシレンコ et al., FKhMM [ソ連材料科学] ない 2, 227, 1966年。
3. C. v. して高炉リャボフ氏ら、FKhMM [ソ連材料科学] いや、1966年。
4. ビデオカードする、腐食性のメディア [ロシア語] の鋼の強度 Mashgiz、1963年。
1967 年 9 月 20 日研究所の物理学、力学、UkrSSR、L'vov

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